● 事實上，變壓器線圈除在制造和存儲過程不能出現(xiàn)開裂外，在線圈內應力存在的情況卜，變壓器運行時承受電動力時也不能出現(xiàn)開裂。
● 線圈的環(huán)向由兩部分并列承力，但主要承力部分為電磁線繞組部分；線圈的軸向由兩部分串聯(lián)承力，承力薄弱環(huán)節(jié)為樹脂澆注絕緣結構部分，當然壓釘緊固系統(tǒng)的預應力也起到十分重要作用，值得慶幸的是線圈的軸向電動力一般為壓縮應力，因此一般不會出現(xiàn)軸向開裂情況。
● 對樹脂澆注線圈而言，溫度效應產(chǎn)生的內應力要遠遠大于電動力產(chǎn)生的應力，故熱應力成為引起線圈開裂的主要矛盾。
● 線圈存儲過程產(chǎn)生的開裂完全由于線圈的內部熱應力引起,樹脂澆注絕緣的線圈必然存在樹脂固化收縮時產(chǎn)生的內部應力，以及固化溫度和存儲溫度或運行溫度的溫差帶來的殘余熱應力。
● 固化收縮時雖然體積變化明顯，但由于樹脂從液體轉化為低模量的熱態(tài)固體，所以在固化溫度卜的收縮應力很小。
● 線圈冷卻后的殘余熱應力的大小和組份材料的膨脹系數(shù)差異、線圈所處溫度的高低、材料組成比例三者有密切關系。
● 線圈是否在運行或存儲過程中產(chǎn)生開裂，與線圈內部殘余熱應力大小及應力性質、材料的強度直接相關。
● 從圖4和圖5模型中我們比較易于理解內應力的形成、應力方向及大小圖4示意的線圈環(huán)向內應力方向和導體的長度方向相同，由于線圈成圓形，在這種環(huán)形約束方式卜，不同膨脹系數(shù)的同心圓環(huán)套裝在一起，熱應力平衡時，除存在導體或絕緣體的而內力外，還會產(chǎn)生徑向的內應力，
 
 
 
● 應力狀態(tài)比較復雜圖5示意的線圈軸向內應力方向和導體的長度方向垂直，在這種平面約束方式，段間絕緣和線圈內外表面絕緣特性相同，認為不存在內應力，在內外表面絕緣和繞組導體匹配的區(qū)域中，忽略固化收縮形成的殘余應變時，上式也反應出殘余內應力和線圈結構中材料的膨脹系數(shù)差異、線圈所處溫度的高低、材料組成比例三者的關系。
● 假設樹脂的凝膠固化溫度在120℃，最初，樹脂處于液體狀態(tài)，此時導體和樹脂纖維復合絕緣結構間彼此沒有相互約束，即所謂的“0”內應力點。
● 隨著樹脂的反應固化的進行，樹脂化學鍵的組合使得樹脂部分的體積收縮，此時樹脂纖維復合絕緣結構由于樹脂的體積收縮會對導體材料產(chǎn)生微小應力作用(其實樹脂的這種收縮應力大部分被玻璃纖維平衡掉，傳遞到導體的份額較少，而且此時樹脂的彈性模量很低，應力水平自然很小。
● 線圈的冷卻過程，由于熱膨脹系數(shù)的差異會產(chǎn)生較大的熱應力。這是內應力的主要來源，原因在于溫差量比較顯著(例如從120℃固化溫度冷卻到存儲溫度-25℃，溫差△T=145K>，而且樹脂部分的彈性模量隨溫度的降低增加了1-2個數(shù)量級。
● 此時由于復合絕緣結構的膨脹系數(shù)大于導體，降溫帶來的內應力表現(xiàn)為：復合絕緣結構承受拉伸應力，導體承受壓縮應力這不是我們希望但確實存在的應力狀態(tài)。
● 和銅導體匹配時的膨脹系數(shù)差，由于玻璃氈復合絕緣結構比樹脂石英粉復合絕緣結構的小，所以前者的熱應力水平小于后者。玻璃纖維增強絕緣結構能充分發(fā)揮其纖維取向增強的優(yōu)勢，遏制這種開裂傾向。
● 另一種情況是，變壓器投網(wǎng)后線圈溫度上升，很快回復到固化溫度附近的“0”內應力點，當運行溫度繼續(xù)升高時，會出現(xiàn)應力狀態(tài)的翻轉，即復合絕緣結構承受壓縮應力，導體承受拉伸應力而且在高溫卜，樹脂材料由脆性材料向橡膠彈性態(tài)轉化，彈性模量大幅度卜降。
● 由于運行時相對于“0”內應力點溫度的溫差較小，而且復合絕緣結構的彈性模量卜降，實際上高溫的內應力水平遠遠小于存儲低溫的內應力水平(基于高溫120℃固化溫度而言)。
● 當使用石英粉填充的絕緣結構時，從膨脹系數(shù)角度考慮，宜采用鋁導體作繞組材料。由于在線圈的環(huán)向和軸向，力的平衡和約束方式是不同的。
● 這兩種不同的情況同時存在的情況卜，若再考慮溫度及材料模量的變化，即使用復合材料彈性力學有限元分析也將十分復雜的。
● 另外，最容易出現(xiàn)絕緣開裂的部位在過渡轉角處，原因在于內應力在這些部位會引起應力集中，纖維補強自然成為首要考慮的措施。